歡喜嶺油田錦92塊轉蒸汽驅先導試驗研究

　摘要： 本文以全面收集、整理歡喜嶺油田錦92塊各項動(dòng)、靜態(tài)資料為前提，精細刻畫(huà)油藏地質(zhì)體為基礎，改善開(kāi)發(fā)效果為目標，對該塊轉蒸汽驅的潛力及可行性進(jìn)行分析，優(yōu)選了先導試驗區。先導試驗研究中綜合應用黑油熱采數值模擬、汽驅井網(wǎng)優(yōu)化部署等各類(lèi)技術(shù)開(kāi)展蒸汽驅油藏工程設計，為同類(lèi)吞吐后期油藏的開(kāi)發(fā)方式轉換提供了有益借鑒。 
中國論文網(wǎng) http://www.xzbu.com/7/view-7059586.htm
　　Abstract： Based on the comprehensive collection and sorting of the dynamic and static data of Huanxiling Oilfield Jin 92 Block and dedicated description of reservoir geological body and aiming at improving the development effect， this article analyzes the potential and feasibility of steam blooding of this block and the pilot test area is selected. In the pilot test， the black oil thermal recovery numerical simulation， steam flooding well pattern optimization deployment and other technologies are applied to carry out steam flooding reservoir engineering design， which provides beneficial reference for the development mode transformation of similar reservoir. 
　　關(guān)鍵詞： 蒸汽驅?zhuān)幌葘г囼�；數值模擬 
　　Key words： steam flooding；pilot test；numerical simulation 
　　中圖分類(lèi)號：TE345 文獻標識碼：A 文章編號：1006-4311（2015）12-0087-03 
　　0 引言 
　　錦92塊是錦45塊的次級斷塊，構造上位于遼河坳陷西部凹陷西斜坡歡喜嶺單斜構造第二斷階帶，主力含油層于Ⅰ組石油地質(zhì)儲量590×104t。目前區塊的地層壓力低，油層供液能力差；吞吐輪次高，注汽效果差，吞吐油汽比趨近經(jīng)濟極限，區塊已經(jīng)處于吞吐開(kāi)發(fā)后期，目前的開(kāi)發(fā)方式難以維持區塊產(chǎn)量穩定，因此有必要通過(guò)油藏描述開(kāi)展轉蒸汽驅開(kāi)發(fā)研究，以改善該塊開(kāi)發(fā)效果。 
　　1 油藏基本地質(zhì)特征 
　　錦92塊屬于錦45塊的主力采油區塊。錦45塊發(fā)現于1979年5月，構造上位于下遼河拗陷西部凹陷西斜坡的南部，呈近東西走向。東西長(cháng)7.5km，南北寬2.3km，構造面積16.3km2。開(kāi)發(fā)目的層為下第三系沙河街組沙一中段于樓油層和沙一下+沙二段的興隆臺油層。該區位于西八千潛山帶，經(jīng)歷了多期構造運動(dòng)，斷裂十分發(fā)育，構造變得極為破碎，地層在整體向東南傾伏的背景上呈現出被斷層復雜化后而形成的不規則塊狀格局，其中發(fā)育了一系列的有利于油氣聚集的抬斜斷塊、斷鼻構造以及滾動(dòng)背斜，局部地區受斷層作用形成了連綿起伏、形態(tài)各異的構造小單元，其中主力層于Ⅰ組整體呈現出西高東低的構造格局。本區物源總體上來(lái)自母巖為花崗片麻巖及中酸性巖漿巖組合的北西側。儲層巖性主要為灰色含礫不等粒砂巖、粗砂巖、細砂巖，巖石分選性以中等～差為主，顆粒磨圓度以次圓和次圓為主，接觸關(guān)系包括點(diǎn)-線(xiàn)接觸、線(xiàn)接觸、點(diǎn)接觸三種接觸類(lèi)型，膠結類(lèi)型以接觸型孔隙型為主，孔隙類(lèi)型以粒間孔、粒間溶孔為主。儲層砂巖成分成熟度和結構成熟度中等，成巖后生作用較弱～中等。沉積相主要為扇三角洲前緣亞相沉積，微相主要有水下分支河道、河道側緣、分支河道間灣等�？v向沉積演化表現為由老到新水退砂進(jìn)、物源供給從北西方向供給為主。砂體剖面上表現為層多、層薄的特點(diǎn)，于樓油層組的砂地比較高，砂層較為發(fā)育；平面上，錦92塊北東展布，往兩翼逐漸減薄，迭加連片。 
　　根據巖心樣品的物性統計分析，于樓油層組的有效儲層孔隙度平均值變化較大，變化在10.1%～38%之間，依據中石油行業(yè)標準，跨越低孔、中孔、高孔、特高孔4個(gè)級別，主要以中-高孔為主；同樣各油組相應滲透率差別較大，變化在30.6～3636×10-3μm2之間，同樣跨越低滲、中滲、高滲、特高滲4個(gè)級別，從統計數據表明，該區非均質(zhì)性較強。于樓碳酸鹽含量變化在2.6%～18.7%之間，平均5.88%，據統計，其碳酸鹽高值主要分布于巖性較細的鈣質(zhì)粉砂及泥質(zhì)條帶，綜合評價(jià)于樓儲層為高-中孔和高-中滲型儲層。泥質(zhì)和碳酸鹽含量中等。粘土礦物中高嶺石占主導。層間非均質(zhì)性較強。從總體上看，砂體在平面上的展布受水道方向控制，呈條帶狀展布。巖性以含泥不等粒砂巖、細砂巖為主；平均孔隙度32%，平均滲透率屬儲層1120×10-3μm2，油層主要受巖相、構造雙重因素控制，屬于構造巖性油藏。 
　　2 開(kāi)采現狀 
　　錦92塊1986年起分四套層系投入全面開(kāi)發(fā)，其中于Ⅰ組目前共有生產(chǎn)井214口，開(kāi)井207口（含合采井）。區塊日產(chǎn)油151.9t/d，平均吞吐11.6輪次。累積油汽比0.37，回采水率107.8%。采油速度0.93%，采出程度33.8%。隨著(zhù)開(kāi)采時(shí)間的的增加，地下虧空嚴重，邊底水入侵導致局部地區水淹嚴重。全塊目前綜合含水87.9%，回采水率108.8%�；夭伤�率大于100%的油井占47.9%（圖1），綜合含水大于90%的油井占53.8%；同時(shí)井況也逐年變差，其中井下套變+落物井占總井數的18.0%，套變井占總井數的46.4%。這部分井無(wú)法分注，直接影響該塊的注汽效果，有少部分井套變在油層上部，從而影響補層上返。僅2010年以來(lái)新增套變井16口，有3口井因套變影響堵補措施未干成，目前注汽生產(chǎn)，有5口井因套變卡井無(wú)法生產(chǎn)，目前關(guān)井3口，側鉆2口。其余井都已帶病生產(chǎn)。由于區塊開(kāi)發(fā)時(shí)間較長(cháng)，井網(wǎng)已經(jīng)完善，油井采出程度較高，導致老井吞吐效果和措施效果越來(lái)越差，產(chǎn)量構成表現為老井自然產(chǎn)量快速遞減、措施產(chǎn)量急劇下降以及新井接替不足。尤其近3年來(lái)，區塊沒(méi)有新井投產(chǎn)，措施效果明顯變差，同時(shí)分注井也明顯低于以往分注的水平。 　　3 轉蒸汽驅可行性研究 
　　錦92塊投產(chǎn)至今實(shí)現了吞吐高效開(kāi)發(fā)。隨著(zhù)吞吐輪次增高，地層壓力持續下降，吞吐開(kāi)發(fā)低產(chǎn)、低油汽比、低開(kāi)井率、低效益等問(wèn)題日益突出，可采儲量采出程度達到90.6%，轉換開(kāi)發(fā)方式勢在必行。與其采出程度相當、油藏條件相似的洼2007年開(kāi)始蒸汽驅先導試驗，取得較好效果，實(shí)現了吞吐末期產(chǎn)量有效接替，同時(shí)鄰塊錦91塊也取得了很好的汽驅效果，汽驅規模不斷擴大。鄰塊錦91塊于I組2008年6月轉驅?zhuān)�與轉驅前相比，試驗區年產(chǎn)油上升到原來(lái)的3倍，日產(chǎn)油提升近4倍，瞬時(shí)油汽比達到0.19，蒸汽驅效果較好。 
　　綜合分析認為錦92塊于I組目前已具備轉蒸汽驅條件，首先于I組儲量最大，油井最多，采出程度偏低，開(kāi)發(fā)方式轉換潛力大；同時(shí)于I組單井日產(chǎn)油只有1.2t/d，在區塊四個(gè)層系中最低；地層壓力只有2.5MPa左右，壓降幅度大，達到轉驅條件；于I組年度油汽比最低，只有0.25，周期吞吐油汽比0.20左右，接近經(jīng)濟油汽比0.15，因此該塊已經(jīng)處于蒸汽吞吐開(kāi)發(fā)后期，蒸汽驅勢在必行。依據蒸汽驅篩選條件錦92塊于I組整體符合蒸汽驅篩選條件，但受油藏非均質(zhì)性影響，在凈總比、含油飽和度、原油豐度等方面存在實(shí)施風(fēng)險，因此應首先開(kāi)展先導試驗，適時(shí)擴大轉驅規模。 
　　4 先導試驗區選擇 
　　根據同類(lèi)油藏開(kāi)發(fā)經(jīng)驗，為了降低汽驅風(fēng)險，根據錦92塊地質(zhì)特征及開(kāi)采特點(diǎn)，選定試驗區位于構造較為完整（斷層發(fā)育相對較少）、可擴展蒸汽驅井網(wǎng)的錦92斷塊中東部，由錦45-31-270、30-270、31-290、30-290等四個(gè)井組構成。該區構造相對整裝，基本不發(fā)育影響汽驅的內部斷層；地層壓力較低，經(jīng)后期模擬研究表明平均地層壓力在2.5MPa左右；與平面其他位置相比，回采水率較低，邊底水侵入程度較低（邊底水侵入體積約0.3PV）。實(shí)驗區內縱向各小層多以河道發(fā)育為主，儲層較為發(fā)育。 
　　5 蒸汽驅油藏工程設計 
　　根據錦92塊于I組實(shí)際參數應用油藏參數法預測該塊蒸汽驅采收率在50.2%左右，較繼續吞吐開(kāi)發(fā)可提高11.0個(gè)百分點(diǎn)。為了使油層中實(shí)現良好的蒸汽驅狀態(tài)，在油藏精細描述的基礎上建立試驗區油藏地質(zhì)模型，應用黑油熱采模擬器對汽驅參數進(jìn)行了模擬優(yōu)化，確定汽驅參數如下：注汽強度應大于1.5m3/ha・m・d，最佳注汽強度1.8t/ha・m・d；井底干度達到50%以上，力爭55%左右；采注比1.15：1；注汽壓力不應超過(guò)15MPa。 
　　不同的油層厚度和產(chǎn)液能力條件下將會(huì )有不同的汽驅合理井網(wǎng)，根據汽驅井網(wǎng)優(yōu)化設計結果，在錦92塊有效厚度變化范圍內，若采用反五點(diǎn)法井網(wǎng)無(wú)論是118m井距還是83m井距注汽速度均小于95m3/d，同時(shí)單井產(chǎn)液量均在91m3/d以上，遠大于實(shí)際產(chǎn)液能力；若采用反九點(diǎn)法井網(wǎng)，當井距為118m時(shí)，單井產(chǎn)液量需在60～108m3/d，仍大于實(shí)際產(chǎn)液能力。當井距為83m時(shí)，單井注汽速度可滿(mǎn)足井底干度要求的同時(shí)單井產(chǎn)液能力基本與實(shí)際油藏相符。因此確定該塊采用反九點(diǎn)法井網(wǎng)83m井距實(shí)施蒸汽驅部署注汽井4口、生產(chǎn)井21口、觀(guān)察井3口。由于試驗區井況差，轉蒸汽驅需鉆更新井9口，其中注汽井4口、生產(chǎn)井5口。另有3口井需調補層，8口需大修（其中觀(guān)察井3口，生產(chǎn)井5口）。 
　　根據油藏數值模擬結果，錦92蒸汽驅先導試驗區預計蒸汽驅生產(chǎn)8年，按照注采比1：1.15，定產(chǎn)液量生產(chǎn)，累積注汽121.02×104t，累積產(chǎn)油14.82×104t，階段采出程度10.42%，平均采油速度1.64%，累積油汽比0.12，蒸汽驅末采收率48.8%（圖2）。 
　　6 現場(chǎng)應用效果 
　　2013年起錦92塊于I組試驗井組開(kāi)始轉驅以來(lái)兩年內平均日注汽488t，累積注汽27.34×104t，累積產(chǎn)油4.1×104t，目前采油速度1.86%，階段采出程度3.02%。 
　　與按照數值模擬法預測的繼續吞吐開(kāi)采結果比較，轉驅動(dòng)后階段增油1.03×104t，綜合含水下降8.2個(gè)百分點(diǎn)，實(shí)現了增油控水的預期目標，取得了較好的轉驅效果，基本實(shí)現了吞吐后期的經(jīng)濟有效開(kāi)發(fā)。 
　　參考文獻： 
　　[1]徐王東，劉景安.草20塊蒸汽吞吐轉汽驅開(kāi)采的可行性研究[J].油氣采收率技術(shù)，1994，1（01）：57-60. 
　　[2]韓大匡.油藏數值模擬基礎 [M].北京：石油工業(yè)出版社，1993：64-68. 
　　[3]時(shí)曉燕.Petrel軟件在精細地質(zhì)建模中的應用[J].新疆石油地質(zhì)，2007，28（06）：773-774. 
　　[4]左向軍，時(shí)庚戌，吳成林.注蒸汽開(kāi)發(fā)邊底水活躍特稠油油藏的措施[J].石油勘探與開(kāi)發(fā)，1996，23（01）：773-774.

【歡喜嶺油田錦92塊轉蒸汽驅先導試驗研究】相關(guān)文章：

淺析蒸汽驅中后期調控方式的探討與研究03-11

拉拔試驗研究的現狀與發(fā)展03-21

關(guān)于客車(chē)在反力式轉鼓制動(dòng)試驗臺檢測制動(dòng)力不合格的研究03-07

透水混凝土疲勞對比試驗研究03-07

鋼軌踏面斜裂紋模擬再現試驗研究03-07

γ-谷氨酰轉肽酶酶學(xué)性質(zhì)的研究03-29

電力氣吸式排種器的試驗研究12-03

搞好建筑材料試驗與檢測的策略研究論文11-28

東辛油田營(yíng)八斷塊區剩余油分布研究03-14