交響樂(lè )團減振降噪機電工程論文論文

　　1噪聲源分析

　　交響樂(lè )團演奏廳內噪聲主要來(lái)源于以下幾個(gè)方面：

　�。╝）設備運行振動(dòng)產(chǎn)生的噪聲。各類(lèi)設備機組運行時(shí)，因受到不平衡力或變化力矩的影響會(huì )對設備本身產(chǎn)生非平衡力，即設備本身的振動(dòng)，并通過(guò)空氣的傳播產(chǎn)生噪聲；各類(lèi)風(fēng)機產(chǎn)生的較大的氣體混流聲，此類(lèi)噪聲包括空調箱、風(fēng)機、風(fēng)機盤(pán)管、各類(lèi)水泵等機電設備振動(dòng)引起的各種噪聲。

　�。╞）氣流、水流介質(zhì)流動(dòng)過(guò)程中與風(fēng)管、水管管壁摩擦產(chǎn)生的噪聲。

　�。╟）各類(lèi)機電設備運行中電磁能量轉換時(shí)產(chǎn)生的噪聲。各類(lèi)電動(dòng)設備運行時(shí)，電與磁的轉換產(chǎn)生電磁噪聲。電磁噪聲很難被完全消除，因此目前的主要控制方式為按機電生產(chǎn)標準，將設備運行時(shí)的電磁噪聲限定在合理范圍內即可。

　�。╠）建筑物之外產(chǎn)生的聲音傳入室內產(chǎn)生的外界噪聲。本項目位于上海市中心繁華區域，舊有建筑較多，周邊環(huán)境相對復雜，來(lái)自周邊環(huán)境的各類(lèi)噪聲，如地鐵、道路、市場(chǎng)等區域產(chǎn)生的噪聲不可避免地傳入室內。

　　2減振降噪控制措施

　　上述各類(lèi)噪聲很難從源頭上完全杜絕，在盡最大可能降低噪聲源強度的前提下，切斷或者阻礙傳播路線(xiàn)和途徑成為降低噪聲的首選。本項目在設備的選型、噪聲的吸收、設備的減振、空氣再生噪聲的減弱等方面進(jìn)行了多次的對比試驗研究，最終確定了較為有效的減振降噪技術(shù)措施。

　　2.1主要設備

　　空調機組是空調系統最主要的噪聲源，故在選型時(shí)充分考慮了機組內風(fēng)機的規格、轉速、出口面風(fēng)速、風(fēng)機效率、整機噪聲等各項指標間的綜合平衡。本工程在施工方與設計方充分溝通后，于常規選型的基礎上，調整了風(fēng)機的配置，風(fēng)機型號由原FDA560T改為BDB710，該型號的風(fēng)機裸機噪聲80dB，可隔斷機組出風(fēng)口噪聲至70dB，能滿(mǎn)足設計期望機組出風(fēng)口的噪聲值。另外，在制冷機房?jì)刃枧鋫浒磁P式水泵自身運行質(zhì)量至少1.5~2倍的混凝土慣性塊，并于慣性塊周邊配備變形量為25~32mm的外置式彈簧減振器；立式水泵則須安裝在浮動(dòng)底座上，由水泵延伸出的管道亦須配備具有限位裝置的外置式彈簧減振器，管道與水泵連接處要采用橡膠或金屬軟連接，以有效減少振動(dòng)帶來(lái)的噪聲影響。

　　2.2消聲彎與消聲器

　　設計單位對本工程的消聲彎和消聲器的消聲量有一定的要求，對各種規格的消聲彎的插入損失（dB）也有明確的規定。但現場(chǎng)實(shí)測消聲彎的各項數據基本不達標，ZP100消聲器也只有在500Hz、1000Hz、2000Hz的范圍內基本達到。為彌補該缺陷，我們考慮在系統上再增加1只ZP100消聲器。并委托同濟大學(xué)聲學(xué)研究所作了一個(gè)阻性片式消聲器+阻性消聲彎頭的推算，推算結果。圖1經(jīng)過(guò)改進(jìn)后設計消聲量與實(shí)際消聲量對比從上圖的估算結果來(lái)看，估算的理論數據基本高于設計給定的數據。但是阻力損失比較高。從服務(wù)于排演廳A的空調系統來(lái)看，AHU-B3-01、02機組規格為風(fēng)量35000m3/h，出風(fēng)余壓700Pa，2臺機組并聯(lián)風(fēng)量為70000m3/h，主干管口徑2000mm×2000mm，管內風(fēng)速4.86m/s，對應的阻力損失小于50Pa，符合設計要求。

　　2.3落地安裝的空調設備減振

　　本工程中空調機組，采用隔振效果較好的彈簧減振器，對彈簧減振器而言，彈簧的剛度和整個(gè)隔振系統的有效質(zhì)量決定隔振系統的固有頻率，而設備的質(zhì)量決定何種剛度的彈簧，針對每個(gè)設備的具體型號，由專(zhuān)業(yè)設備進(jìn)行計算確定減振器的型號，以確保達到最佳效果，同時(shí)，為保證減振器的使用壽命，設備的水泥基座高出地面100mm以上，防止彈簧受潮和腐蝕。在設備的4個(gè)角和邊線(xiàn)中間區域，加設彈簧減振器，每個(gè)機組所用減振器，根據機組質(zhì)量和外形尺寸，設置4~6個(gè)減振器。

　　2.4非落地安裝的空調設備減振

　　對非落地安裝的風(fēng)機、空調箱、風(fēng)機盤(pán)管等，設備運行時(shí)產(chǎn)生的振動(dòng)，主要通過(guò)吊裝支架，將振動(dòng)傳到頂層樓板結構。為此，需要在吊裝支架傳遞振動(dòng)的區域通過(guò)特有裝置，將振動(dòng)減弱，使其達到需要的效果，故采用優(yōu)質(zhì)彈簧減振器，無(wú)論質(zhì)量大的還是質(zhì)量較小的風(fēng)機盤(pán)管，均采用隔振效果較好的彈簧減振器。在吊桿頂部與樓板連接的區域，則采用軟鋼槽鋼進(jìn)行減振，所謂軟鋼槽鋼，其含碳量為0.13%~0.2%，顯微組織為鐵素體加少量珠光體，此類(lèi)鋼材為硬度低（HB100~130），強度低（σb372~470MPa）塑性高（δ24%~26%）的軟鋼，有明顯的屈服點(diǎn)，受力變形較大而不容易斷裂，故減振效果良好。

　　2.5風(fēng)管的隔振措施

　　進(jìn)入懸浮區的風(fēng)管隔振均采用懸吊減振器，選用型號為T(mén)ZS2型彈簧吊架減振器。根據風(fēng)管質(zhì)量（包括保溫材料的密度和厚度計算出的質(zhì)量）、風(fēng)管的長(cháng)度（吊架間距），計算出每個(gè)吊點(diǎn)的載荷。是以1250mm×1000mm風(fēng)管為例的計算。風(fēng)管穿隔聲墻采用圖2方式，內部采用巖棉填充，外部采用膠泥保護方式，將振動(dòng)和噪聲在此處進(jìn)行最大程度隔離和消弱。

　　2.6風(fēng)管管壁振動(dòng)的降噪措施

　　防止風(fēng)管管壁振動(dòng)的措施一般采用風(fēng)管加固的方式，但是對隔聲要求比較高的項目，風(fēng)管加固的方式顯然不夠，需要采取進(jìn)一步的隔振措施，本項目采用的是在風(fēng)管外面加貼隔聲氈。作為新穎的建筑材料隔聲氈由于面密度較大，自身不易產(chǎn)生振動(dòng)，附著(zhù)在薄鋼板上可以阻止薄鋼板的振動(dòng)，從而減少由于振動(dòng)產(chǎn)生噪聲的可能，達到隔振的效果。鑒于本工程對噪聲控制有較嚴格的標準，因此在隔聲氈貼附的施工過(guò)程中，應遵循以下幾點(diǎn)：

　�。╝）隔聲氈的貼附工作需要在干凈的場(chǎng)地中進(jìn)行，以防止灰塵、塵土和細屑等粘在風(fēng)管上形成空隙而影響隔振；

　�。╞）隔聲氈涂膠過(guò)程中，隔聲氈不能攤在地面上，避免粘上灰塵；

　�。╟）風(fēng)管和隔聲氈的涂膠過(guò)程中，膠水需涂抹均勻，貼附好后還需按實(shí)以排出其中空氣；

　�。╠）貼好隔聲氈的風(fēng)管需要保存在干凈的區域內。

　　2.7水管噪聲控制措施

　　本工程水管管道安裝在嚴格執行國家現行規范的基礎上，又采取了更為科學(xué)可行的隔振和減振施工措施。按空調水流速度來(lái)看，當水流速度大于1.5m/s，紊流較為明顯，水流沖擊管壁造成的振動(dòng)較大，因此，控制水流速度成為減振的首要措施。本項目冷凍水主干管及冷卻水管支架的形式，落地槽鋼支撐采用厚25mm兩層橡膠帶管道專(zhuān)用彈性?shī)A架的減振方式。吊架采用厚25mm兩層橡膠帶管夾橡膠隔振座（f＜20Hz）�，F場(chǎng)根據工程實(shí)際情況，我們將吊架盡量固定在梁上，減少固定在樓板上，將振動(dòng)的傳遞減到最小。水管需穿過(guò)樓板時(shí)則在套管內壁和水管外壁之間填充巖棉，并填充密實(shí)，套管兩端采用膠泥密封（具體方法基本與風(fēng)管封堵相同）。同時(shí)，在穿過(guò)隔聲墻的內側，在排演室和琴房區域安裝長(cháng)度在500mm的金屬軟管，在排演廳A、B區域，安裝1000mm的金屬軟管。

　　2.8建筑外圍隔聲措施

　　由于交響樂(lè )團的地理位置在軌交3號線(xiàn)和7號線(xiàn)附近，地鐵運營(yíng)會(huì )對本工程的正常使用帶來(lái)噪聲，為彌補這一缺陷，排演廳的建筑結構為懸浮結構，整體坐落在彈簧減振器上，以達到建筑減振的目的，消除軌交運行時(shí)對建筑的影響。所有進(jìn)入懸浮區域管線(xiàn)安裝均需要作減振、隔振處理。4測試效果上海交響樂(lè )團A、B演奏廳的噪聲測試委托上海理工大學(xué)供熱通風(fēng)與空調工程研究所完成，共測試2次，結果如下：

　�。╝）演奏廳A內空調開(kāi)啟時(shí)，23個(gè)測點(diǎn)的計權A聲級平均值為22.2dB，NC評價(jià)曲線(xiàn)的平均值為23.8。

　�。╞）演奏廳A內空調關(guān)閉時(shí)，8個(gè)測點(diǎn)的計權A聲級平均值為20.0dB，NC評價(jià)曲線(xiàn)的平均值為20.4。

　�。╟）演奏廳B內空調開(kāi)啟時(shí)，10個(gè)測點(diǎn)的計權A聲級平均值為14.0dB，NC評價(jià)曲線(xiàn)的平均值為10.5。

　�。╠）演奏廳B內空調關(guān)閉時(shí)，6個(gè)測點(diǎn)的計權A聲級平均值為13.3dB，NC評價(jià)曲線(xiàn)的平均值為10.2。在現場(chǎng)檢測時(shí)，演奏廳A內可聽(tīng)到不明設備發(fā)出的噪聲。演奏廳A內4kHz的聲壓值明顯偏高，經(jīng)檢查發(fā)現在頂部反射板上安裝有1臺類(lèi)似服務(wù)器的機柜，該設備發(fā)出的聲音為50.6dB，若去除該噪聲影響，則排演廳A內空調開(kāi)啟和關(guān)閉時(shí)NC評價(jià)曲線(xiàn)的平均值分別為11.3和10.4。上述檢測結果表明，若對演奏廳A內的噪聲源進(jìn)行整改，則演奏廳A和演奏廳B在空調系統開(kāi)啟和關(guān)閉狀態(tài)下，室內的環(huán)境噪聲實(shí)測結果都滿(mǎn)足NC-15的設計要求。

　　3結語(yǔ)

　　從本項目實(shí)施情況來(lái)看，設備選型成為控制振動(dòng)和減少噪聲的最基礎因素，選擇低噪聲設備成為首選，其次，設備隔振不采取平均分配的方式，而對機組采取實(shí)驗的方法，精確配置減振器，也達到了比較好的減振效果。再次，主干管及冷卻水管支架的形式，采用厚25mm兩層橡膠帶管道專(zhuān)用彈性?shī)A架的減振方式，將振動(dòng)的傳遞減到最小。還有風(fēng)管與水管間隙采用內部巖棉填充、外部采用膠泥保護方式，將振動(dòng)和噪聲在此處進(jìn)行最大程度隔離和消弱。另外，對消聲器內部消聲片改造、在風(fēng)管外面加貼隔聲氈作為隔聲手段等方法，對上海交響樂(lè )團演奏廳的減振降噪都起了積極的效果和作用。本科研項目在減振降噪方面，取得了較為滿(mǎn)意的科研成果，為以后類(lèi)似工程積累了較為豐富的經(jīng)驗。

【交響樂(lè )團減振降噪機電工程論文論文】相關(guān)文章：

機電工程安裝論文06-13

機電工程安裝論文07-02

機電工程方向論文09-23

機電工程論文建筑設備安裝機電工程論文共09-14

機電工程施工論文07-13

機電工程論文怎么寫(xiě)06-26

機電工程安裝論文【推薦】07-04

機電工程安裝論文【熱】07-06

機電工程論文開(kāi)題報告05-09

機電工程畢業(yè)論文08-17